1. ການທົດສອບທິດສະດີ ແລະການວິເຄາະ
ຂອງ 3ປ່ຽງຢາງຕົວຢ່າງທີ່ບໍລິສັດສະຫນອງໃຫ້, 2 ແມ່ນວາວ, ແລະ 1 ແມ່ນວາວທີ່ຍັງບໍ່ທັນໄດ້ນໍາໃຊ້. ສໍາລັບ A ແລະ B, ປ່ຽງທີ່ບໍ່ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ແມ່ນຫມາຍເປັນສີຂີ້ເຖົ່າ. ຮູບພາບທີ່ສົມບູນ 1. ດ້ານນອກຂອງວາວ A ແມ່ນຕື້ນ, ດ້ານນອກຂອງວາວ B ແມ່ນດ້ານ, ດ້ານນອກຂອງວາວ C ແມ່ນດ້ານ, ແລະດ້ານນອກຂອງວາວ C ແມ່ນດ້ານ. ວາວ A ແລະ B ແມ່ນປົກຄຸມດ້ວຍຜະລິດຕະພັນ corrosion. ປ່ຽງ A ແລະ B ມີຮອຍແຕກຢູ່ທີ່ງໍ, ສ່ວນນອກຂອງງໍແມ່ນຢູ່ຕາມປ່ຽງ, ປາກວົງແຫວນຂອງປ່ຽງ B ມີຮອຍແຕກໄປທາງທ້າຍ, ແລະລູກສອນສີຂາວລະຫວ່າງຮອຍແຕກຢູ່ດ້ານຂອງປ່ຽງ A ແມ່ນຫມາຍ. ຈາກຂ້າງເທິງ, ຮອຍແຕກແມ່ນຢູ່ທົ່ວທຸກແຫ່ງ, ຮອຍແຕກແມ່ນໃຫຍ່ທີ່ສຸດ, ແລະຮອຍແຕກແມ່ນຢູ່ທົ່ວທຸກແຫ່ງ.
ພາກສ່ວນຂອງປ່ຽງຢາງຕົວຢ່າງ A, B, ແລະ C ຖືກຕັດອອກຈາກງໍ, ແລະ morphology ດ້ານຫນ້າໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນດ້ວຍກ້ອງຈຸລະທັດເອເລັກໂຕຣນິກທີ່ສະແກນ ZEISS-SUPRA55, ແລະອົງປະກອບຂອງພື້ນທີ່ຈຸນລະພາກໄດ້ຖືກວິເຄາະດ້ວຍ EDS. ຮູບທີ 2 (a) ສະແດງໂຄງສ້າງຈຸລະພາກຂອງໜ້າປ່ຽງ B. ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າມີອະນຸພາກສີຂາວແລະສົດໃສຫຼາຍຢູ່ໃນຫນ້າດິນ (ຊີ້ໃຫ້ເຫັນໂດຍລູກສອນສີຂາວໃນຮູບ), ແລະການວິເຄາະ EDS ຂອງອະນຸພາກສີຂາວມີເນື້ອໃນສູງຂອງ S. ຜົນການວິເຄາະພະລັງງານຂອງອະນຸພາກສີຂາວແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 2(b).
ຮູບ 2 (c) ແລະ (e) ແມ່ນໂຄງສ້າງຈຸລະພາກຂອງວາວ B. ເຫັນໄດ້ຈາກຮູບ 2 (c) ວ່າພື້ນຜິວເກືອບທັງຫມົດຖືກປົກຄຸມດ້ວຍຜະລິດຕະພັນ corrosion, ແລະອົງປະກອບ corrosive ຂອງຜະລິດຕະພັນ corrosion ໂດຍການວິເຄາະ spectrum ພະລັງງານສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນ S, Cl ແລະ O, ເນື້ອໃນຂອງ S ໃນຕໍາແຫນ່ງສ່ວນບຸກຄົນແມ່ນສູງກວ່າ, ແລະຜົນການວິເຄາະດ້ານພະລັງງານແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນ 2 (Figure). ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ຈາກຮູບ 2(e) ວ່າມີຮອຍແຕກຈຸນລະພາກຕາມວົງວາວຢູ່ດ້ານຂອງວາວ A. ຮູບ 2(f) ແລະ (g) ເປັນ micro-morphologies ດ້ານຂອງວາວ C, ດ້ານແມ່ນຍັງກວມເອົາຢ່າງສົມບູນໂດຍຜະລິດຕະພັນ corrosion, ແລະອົງປະກອບ corrosive ຍັງປະກອບມີ S, Cl ແລະ O, ຄ້າຍຄືກັນກັບຮູບ 2(e). ເຫດຜົນສໍາລັບການ cracking ອາດຈະເປັນຄວາມກົດດັນ corrosion cracking (SCC) ຈາກການວິເຄາະຜະລິດຕະພັນ corrosion ໃນດ້ານວາວ. Fig. 2(h) ຍັງເປັນໂຄງສ້າງຈຸລະພາກຂອງປ່ຽງ C. ສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າພື້ນຜິວແມ່ນຂ້ອນຂ້າງສະອາດ, ແລະອົງປະກອບທາງເຄມີຂອງຫນ້າດິນທີ່ວິເຄາະໂດຍ EDS ແມ່ນຄ້າຍຄືກັນກັບໂລຫະປະສົມທອງແດງ, ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າປ່ຽງບໍ່ຖືກກັດກ່ອນ. ໂດຍການປຽບທຽບ morphology ກ້ອງຈຸລະທັດແລະອົງປະກອບທາງເຄມີຂອງພື້ນຜິວວາວສາມ, ມັນສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າມີສື່ມວນຊົນ corrosive ເຊັ່ນ S, O ແລະ Cl ໃນສະພາບແວດລ້ອມອ້ອມຂ້າງ.
ຮອຍແຕກຂອງວາວ B ຖືກເປີດຜ່ານການທົດສອບການບິດ, ແລະພົບວ່າຮອຍແຕກບໍ່ໄດ້ເຂົ້າໄປໃນສ່ວນຂ້າມທັງຫມົດຂອງປ່ຽງ, ມີຮອຍແຕກຢູ່ດ້ານຂ້າງຂອງ backbend, ແລະບໍ່ແຕກຢູ່ດ້ານກົງກັນຂ້າມກັບ backbend ຂອງວາວ. ການກວດສອບສາຍຕາຂອງກະດູກຫັກສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າສີຂອງກະດູກຫັກແມ່ນຊ້ໍາ, ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າກະດູກຫັກໄດ້ຖືກ corroded, ແລະບາງສ່ວນຂອງກະດູກຫັກມີສີເຂັ້ມ, ເຊິ່ງຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່າການກັດກ່ອນແມ່ນຮ້າຍແຮງກວ່າເກົ່າໃນພາກສ່ວນເຫຼົ່ານີ້. ການກະດູກຫັກຂອງວາວ B ໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນພາຍໃຕ້ກ້ອງຈຸລະທັດເອເລັກໂຕຣນິກທີ່ສະແກນ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 3. ຮູບທີ 3 (a) ສະແດງໃຫ້ເຫັນລັກສະນະ macroscopic ຂອງກະດູກຫັກຂອງວາວ B. ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າກະດູກຫັກດ້ານນອກຢູ່ໃກ້ກັບປ່ຽງໄດ້ຖືກປົກຄຸມດ້ວຍຜະລິດຕະພັນ corrosion, ອີກເທື່ອຫນຶ່ງຊີ້ໃຫ້ເຫັນເຖິງການມີສື່ corrosive ໃນສະພາບແວດລ້ອມອ້ອມຂ້າງ. ອີງຕາມການວິເຄາະ spectrum ພະລັງງານ, ອົງປະກອບທາງເຄມີຂອງຜະລິດຕະພັນ corrosion ສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນ S, Cl ແລະ O, ແລະເນື້ອໃນຂອງ S ແລະ O ແມ່ນຂ້ອນຂ້າງສູງ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 3(b). ການສັງເກດດ້ານການກະດູກຫັກ, ມັນພົບວ່າຮູບແບບການຂະຫຍາຍຕົວຂອງຮອຍແຕກແມ່ນຢູ່ຕາມປະເພດຜລຶກ. ຮອຍແຕກຂັ້ນສອງຈໍານວນຫຼວງຫຼາຍຍັງສາມາດເຫັນໄດ້ໂດຍການສັງເກດເບິ່ງຮອຍແຕກທີ່ມີການຂະຫຍາຍທີ່ສູງຂຶ້ນ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 3(c). ຮອຍແຕກຂັ້ນສອງແມ່ນຫມາຍດ້ວຍລູກສອນສີຂາວໃນຮູບ. ຜະລິດຕະພັນການກັດກ່ອນແລະຮູບແບບການຂະຫຍາຍຕົວຂອງຮອຍແຕກຢູ່ດ້ານການກະດູກຫັກອີກເທື່ອຫນຶ່ງສະແດງໃຫ້ເຫັນລັກສະນະຂອງຄວາມກົດດັນ corrosion cracking.
ການແຕກຫັກຂອງວາວ A ຍັງບໍ່ທັນໄດ້ເປີດ, ເອົາສ່ວນຫນຶ່ງຂອງວາວ (ລວມທັງຕໍາແຫນ່ງທີ່ມີຮອຍແຕກ), ຂັດແລະຂັດພາກສ່ວນແກນຂອງວາວ, ແລະໃຊ້ Fe Cl3 (5 g) +HCl (50 mL) + C2H5OH (100 mL) ການແກ້ໄຂໄດ້ຖືກແກະສະຫລັກ, ແລະໂຄງສ້າງໂລຫະແລະໂຄງສ້າງ microcrystal ການຂະຫຍາຍຕົວຂອງຮອຍແຕກໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນ. ຮູບ 4 (a) ສະແດງໃຫ້ເຫັນໂຄງສ້າງໂລຫະຂອງວາວ, ເຊິ່ງເປັນໂຄງສ້າງ α + βສອງເຟດ, ແລະ β ແມ່ນຂ້ອນຂ້າງດີແລະເປັນເມັດແລະແຈກຢາຍຢູ່ໃນ α-phase matrix. ຮູບແບບການແຜ່ຂະຫຍາຍຂອງຮອຍແຕກຢູ່ໃນຮອຍແຕກ circumferential ແມ່ນສະແດງໃຫ້ເຫັນໃນຮູບພາບ 4(a), (b). ນັບຕັ້ງແຕ່ຫນ້າຮອຍແຕກແມ່ນເຕັມໄປດ້ວຍຜະລິດຕະພັນ corrosion, ຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງສອງຫນ້າ crack ແມ່ນກວ້າງ, ແລະມັນເປັນການຍາກທີ່ຈະຈໍາແນກຮູບແບບການແຜ່ກະຈາຍຮອຍແຕກ. ປະກົດການ bifurcation. ຮອຍແຕກຂັ້ນສອງຈໍານວນຫຼາຍ (ໝາຍດ້ວຍລູກສອນສີຂາວໃນຮູບ) ຍັງຖືກສັງເກດເຫັນຢູ່ໃນຮອຍແຕກເບື້ອງຕົ້ນນີ້, ເບິ່ງຮູບ 4(c), ແລະຮອຍແຕກຂັ້ນສອງເຫຼົ່ານີ້ຂະຫຍາຍພັນຕາມເມັດພືດ. ຕົວຢ່າງຂອງປ່ຽງ etched ໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນໂດຍ SEM, ແລະພົບວ່າມີຮອຍແຕກຈຸນລະພາກຫຼາຍຢູ່ໃນຕໍາແຫນ່ງອື່ນໆທີ່ຂະຫນານກັບຮອຍແຕກຕົ້ນຕໍ. ຮອຍແຕກຈຸນລະພາກເຫຼົ່ານີ້ມີຕົ້ນກຳເນີດມາຈາກພື້ນຜິວ ແລະຂະຫຍາຍອອກໄປຂ້າງໃນຂອງປ່ຽງ. ຮອຍແຕກມີຮອຍແຕກ ແລະ ຂະຫຍາຍອອກໄປຕາມເມັດພືດ, ເບິ່ງຮູບ 4 (c), (d). ສະພາບແວດລ້ອມແລະສະຖານະຄວາມກົດດັນຂອງ microcracks ເຫຼົ່ານີ້ແມ່ນເກືອບຄືກັນກັບຂອງ crack ຕົ້ນຕໍ, ສະນັ້ນມັນສາມາດ inferred ໄດ້ວ່າຮູບແບບການຂະຫຍາຍພັນຂອງ crack ຕົ້ນຕໍແມ່ນ intergranular, ເຊິ່ງຍັງໄດ້ຮັບການຢືນຢັນໂດຍການສັງເກດການກະດູກຫັກຂອງວາວ B. ປະກົດການ bifurcation ຂອງ crack ອີກເທື່ອຫນຶ່ງສະແດງໃຫ້ເຫັນລັກສະນະຂອງຄວາມຄຽດ corrosion cracking ຂອງວາວ.
2. ການວິເຄາະແລະການສົນທະນາ
ສະຫຼຸບສັງລວມແລ້ວ, ມັນສາມາດສະຫຼຸບໄດ້ວ່າຄວາມເສຍຫາຍຂອງປ່ຽງແມ່ນເກີດມາຈາກການກັດກ່ອນຄວາມກົດດັນທີ່ເກີດຈາກ SO2. ຄວາມກົດດັນ corrosion cracking ໂດຍທົ່ວໄປຕ້ອງການທີ່ຈະຕອບສະຫນອງສາມເງື່ອນໄຂ: (1) ວັດສະດຸທີ່ມີຄວາມອ່ອນໄຫວຕໍ່ກັບ corrosion ຄວາມກົດດັນ; (2) corrosive ຂະຫນາດກາງທີ່ມີຄວາມອ່ອນໄຫວຕໍ່ກັບໂລຫະປະສົມທອງແດງ; (3) ເງື່ອນໄຂຄວາມກົດດັນທີ່ແນ່ນອນ.
ມັນໄດ້ຖືກເຊື່ອວ່າໂດຍທົ່ວໄປແລ້ວໂລຫະບໍລິສຸດບໍ່ທົນທຸກຈາກການກັດກ່ອນຄວາມກົດດັນ, ແລະໂລຫະປະສົມທັງຫມົດແມ່ນມີຄວາມອ່ອນໄຫວຕໍ່ກັບຄວາມກົດດັນ corrosion ໃນລະດັບທີ່ແຕກຕ່າງກັນ. ສໍາລັບວັດສະດຸທອງເຫລືອງ, ໂດຍທົ່ວໄປແລ້ວເຊື່ອກັນວ່າໂຄງສ້າງສອງເຟດມີຄວາມທົນທານຕໍ່ການກັດກ່ອນຂອງຄວາມກົດດັນສູງກວ່າໂຄງສ້າງໄລຍະດຽວ. ມັນໄດ້ຖືກລາຍງານໃນວັນນະຄະດີວ່າໃນເວລາທີ່ເນື້ອໃນ Zn ໃນວັດສະດຸທອງເຫລືອງເກີນ 20%, ມັນມີຄວາມອ່ອນໄຫວຕໍ່ກັບ corrosion ຄວາມກົດດັນທີ່ສູງຂຶ້ນ, ແລະເນື້ອໃນ Zn ສູງ, ຄວາມອ່ອນໄຫວຕໍ່ກັບ corrosion ຄວາມກົດດັນສູງ. ໂຄງສ້າງໂລຫະຂອງທໍ່ອາຍແກັສໃນກໍລະນີນີ້ແມ່ນໂລຫະປະສົມα + βສອງເຟດ, ແລະເນື້ອໃນ Zn ແມ່ນປະມານ 35%, ເກີນ 20%, ດັ່ງນັ້ນມັນມີຄວາມອ່ອນໄຫວຕໍ່ການກັດກ່ອນຂອງຄວາມກົດດັນສູງແລະຕອບສະຫນອງເງື່ອນໄຂວັດສະດຸທີ່ຕ້ອງການສໍາລັບການຂັດຄວາມກົດດັນ.
ສໍາລັບວັດສະດຸທອງເຫລືອງ, ຖ້າຫາກວ່າ annealing ການບັນເທົາຄວາມກົດດັນບໍ່ໄດ້ປະຕິບັດຫຼັງຈາກການຜິດປົກກະຕິການເຮັດວຽກເຢັນ, corrosion ຄວາມກົດດັນຈະເກີດຂຶ້ນພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂຄວາມກົດດັນທີ່ເຫມາະສົມແລະສະພາບແວດລ້ອມ corrosive. ຄວາມກົດດັນທີ່ເຮັດໃຫ້ເກີດຄວາມເຄັ່ງຕຶງການກັດກ່ອນແມ່ນຄວາມກົດດັນ tensile ທ້ອງຖິ່ນໂດຍທົ່ວໄປ, ເຊິ່ງສາມາດຖືກນໍາໃຊ້ຄວາມກົດດັນຫຼືຄວາມກົດດັນທີ່ເຫຼືອ. ຫຼັງຈາກຢາງລົດບັນທຸກໄດ້ເພີ່ມຂຶ້ນ, ຄວາມກົດດັນ tensile ຈະຖືກສ້າງຂື້ນຕາມທິດທາງແກນຂອງ nozzle ອາກາດເນື່ອງຈາກຄວາມກົດດັນສູງໃນຢາງ, ເຊິ່ງຈະເຮັດໃຫ້ເກີດຮອຍແຕກ circumferential ໃນ nozzle ອາກາດ. ຄວາມກົດດັນ tensile ທີ່ເກີດຈາກຄວາມກົດດັນພາຍໃນຂອງຢາງສາມາດຄິດໄລ່ໄດ້ງ່າຍດາຍຕາມ σ = p R / 2t (ບ່ອນທີ່ p ແມ່ນຄວາມກົດດັນພາຍໃນຂອງຢາງ, R ແມ່ນເສັ້ນຜ່າກາງພາຍໃນຂອງປ່ຽງ, ແລະ t ແມ່ນຄວາມຫນາຂອງຝາປ່ຽງ). ຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ໂດຍທົ່ວໄປ, ຄວາມກົດດັນ tensile ທີ່ສ້າງຂຶ້ນໂດຍຄວາມກົດດັນພາຍໃນຂອງຢາງແມ່ນບໍ່ໃຫຍ່ເກີນໄປ, ແລະຜົນກະທົບຂອງຄວາມກົດດັນທີ່ຕົກຄ້າງຄວນໄດ້ຮັບການພິຈາລະນາ. ຕໍາແໜ່ງການແຕກຂອງຫົວທໍ່ອາຍແກັສແມ່ນຢູ່ດ້ານຫຼັງ, ແລະເຫັນໄດ້ຊັດເຈນວ່າການຜິດປົກກະຕິທີ່ຕົກຄ້າງຢູ່ດ້ານຫຼັງແມ່ນໃຫຍ່, ແລະມີຄວາມເຄັ່ງຕຶງທີ່ເຫຼືອຢູ່. ໃນຄວາມເປັນຈິງ, ໃນອົງປະກອບຂອງໂລຫະປະສົມທອງແດງທີ່ປະຕິບັດໄດ້ຫຼາຍ, ຮອຍແຕກ corrosion ຄວາມກົດດັນແມ່ນບໍ່ຄ່ອຍເກີດຈາກຄວາມກົດດັນໃນການອອກແບບ, ແລະສ່ວນຫຼາຍແມ່ນເກີດມາຈາກຄວາມກົດດັນທີ່ຕົກຄ້າງທີ່ບໍ່ເຫັນແລະບໍ່ສົນໃຈ. ໃນກໍລະນີນີ້, ຢູ່ໂຄ້ງຫລັງຂອງປ່ຽງ, ທິດທາງຂອງຄວາມກົດດັນ tensile ທີ່ສ້າງຂຶ້ນໂດຍຄວາມກົດດັນພາຍໃນຂອງຢາງແມ່ນສອດຄ່ອງກັບທິດທາງຂອງຄວາມກົດດັນທີ່ຕົກຄ້າງ, ແລະ superposition ຂອງຄວາມກົດດັນທັງສອງນີ້ສະຫນອງເງື່ອນໄຂຄວາມກົດດັນສໍາລັບ SCC.
3. ບົດສະຫຼຸບ ແລະ ຄຳແນະນຳ
ສະຫຼຸບ:
ຮອຍແຕກຂອງປ່ຽງຢາງສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນເກີດມາຈາກການກັດກ່ອນຄວາມກົດດັນທີ່ເກີດຈາກ SO2.
ຄຳແນະນຳ
(1) ຕິດຕາມແຫຼ່ງຂອງຂະຫນາດກາງ corrosive ໃນສະພາບແວດລ້ອມປະມານປ່ຽງຢາງ, ແລະພະຍາຍາມຫຼີກເວັ້ນການຕິດຕໍ່ໂດຍກົງກັບຂະຫນາດກາງ corrosive ອ້ອມຂ້າງ. ຕົວຢ່າງ, ຊັ້ນຂອງການເຄືອບຕ້ານການ corrosion ສາມາດຖືກນໍາໃຊ້ກັບຫນ້າດິນຂອງປ່ຽງ.
(2) ຄວາມກົດດັນ tensile ສ່ວນທີ່ເຫຼືອຂອງການເຮັດວຽກເຢັນສາມາດຖືກລົບລ້າງໂດຍຂະບວນການທີ່ເຫມາະສົມ, ເຊັ່ນ: ການບັນເທົາຄວາມກົດດັນ annealing ຫຼັງຈາກ bending.
ເວລາປະກາດ: ກັນຍາ-23-2022
